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模具材料價格影響因素主要看，進(jìn)口和國產(chǎn)，規(guī)格和數(shù)量，這個對價格的影響很大，還有運(yùn)輸路程、加工要求、是否含稅、結(jié)算方式等因素，大概價格區(qū)間。建議您咨詢一下在線客服，得到實(shí)時鋼材報價！H13鋼的化學(xué)成分的分析
鋼中含碳量決定淬火鋼的基體硬度，按鋼中含碳量與淬火鋼硬度的關(guān)系曲線可以知道,H13鋼的淬火硬度在55HRC左右。對工具鋼而言，鋼中的碳一部分進(jìn)入鋼的基體中引起固溶強(qiáng)化。另外一部分碳將和合金元素中的碳化物形成元素結(jié)合成合金碳化物。對熱作模具鋼,這種合金碳化物除少量殘留的以外，還要求它在回火過程中在淬火馬氏體基體上彌散析出產(chǎn)生兩次硬化現(xiàn)象。從而由均勻分布的殘留合金碳化合物和回火馬氏體的組織來決定熱作模具鋼的性能h13圓鋼規(guī)格。由此可見，鋼中的含C量不能太低。
眾所周知，鋼中增加碳含量將提高鋼的強(qiáng)度，對熱作模具鋼而言，會使高溫強(qiáng)度、熱態(tài)硬度和損性提高，但會導(dǎo)致其韌度的降低。學(xué)者在工具鋼產(chǎn)品手冊文獻(xiàn)中將各類H型鋼的性能比較很明顯證明了這個觀點(diǎn)。通常認(rèn)為導(dǎo)致鋼塑性和韌度降低的含碳量界限為0.4%。為此要求人們在鋼合金化設(shè)計時遵循下述原則:在保持強(qiáng)度前提下要盡可能降低鋼的含碳量,有資料已提出:在鋼抗拉強(qiáng)度達(dá)1550MPa以上時,含C量在0.3%-0.4%為宜。H13鋼的強(qiáng)度Rm，有文獻(xiàn)介紹為1503.1MPa(46HRC時)和1937.5MPa(51HRC時)。
對要求高強(qiáng)度的熱作模具鋼，采用的方法是在H13鋼成分的基礎(chǔ)上提高M(jìn)o含量或提高含碳量，這將在后面還會論及，當(dāng)然韌度和塑性的略為降低是可以預(yù)料的。
2.2鉻：鉻是合金工具鋼中較普遍含有的和的合金元素。在美國H型熱作模具鋼中含Cr量在2%12%范圍。在我國合金工具鋼（GB/T1299）的37個鋼號中,除8CrSi和9Mn2V外都含有Cr。鉻對鋼的損性、高溫強(qiáng)度、熱態(tài)硬度、韌度和淬透性都有有利的影響，同時它溶入基體中會顯著改善鋼的耐蝕性能，在H13鋼中含Cr和Si會使氧化膜致密來提高鋼的抗氧化性。再則以Cr對0.3C-1Mn鋼回火性能的作用來分析，加入﹤6%Cr對提高鋼回火抗力是有利的，但未能構(gòu)成二次硬化；當(dāng)含Cr﹥6%的鋼淬火后在550℃回火會出現(xiàn)二次硬化效應(yīng)。人們對熱作鋼模具鋼一般選5%鉻的加入量。
工具鋼中的鉻一部分溶入鋼中起固溶強(qiáng)化作用，另一部分與碳結(jié)合,按含鉻量高低以(FeCr)3C、(FeCr)7C3和M23C6形式存在，從而來影響鋼的性能。另外還要考慮合金元素的交互作用影響，如當(dāng)鋼中含鉻、鉬和釩時，Cr>3%[14]時，Cr能阻止V4C3的生成和推遲Mo2C的共格析出，V4C3和Mo2C是提高鋼材的高溫強(qiáng)度和抗回火性的強(qiáng)化相[14]，這種交互作用提高該鋼耐熱變形性能。
鉻溶入鋼奧氏體中增加鋼的淬透性。Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si﹑Ni都與Cr一樣是增加鋼淬透性的合金元素。人們習(xí)慣用淬透性因子加以表征,一般國內(nèi)現(xiàn)有資料[15]還只應(yīng)用Grossmann等的資料,后來Moser和Legat[16,22]的進(jìn)一步工作提出由含C量和奧氏體晶粒度決定基本淬透性直徑Dic和合金元素含量確定的淬透性因子(示于圖3中)來計算合金鋼的理想臨界直徑Di,也可從下式作近似計算:
DiDic×2.21Mn×1.40Si×2.13Cr×3.275Mo×1.47Ni(1)
(1)式中各合金元素以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)表示。由該式，人們對Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si和Ni元素影響鋼淬透性有相當(dāng)明確的半定量了解。
Cr對鋼共析點(diǎn)的影響，它和Mn大致相似，在約5%的含鉻量時，共析點(diǎn)的含C量降到0.5%左右。另外Si﹑W﹑Mo﹑V﹑Ti的加入顯著降低共析點(diǎn)含C量。為此可以知道：熱作模具鋼和高速鋼一樣屬于過共析鋼。共析含C量的降低，將增加奧氏體化后組織中和較后組織中的合金碳化物含量。
鋼中合金C化物的行為與其自身的穩(wěn)定性有關(guān)，實(shí)際上，合金C化物的結(jié)構(gòu)、穩(wěn)定性與相應(yīng)C化物形成元素的d電子殼層和S電子殼層的電子欠缺程度相關(guān)[17]。隨著電子欠缺程度下降，金屬原子半徑隨之減小，碳和金屬元素的原子半徑比rc/rm增加，合金C化物由間隙相向間隙化合物變化，C化物的穩(wěn)定性減弱，其相應(yīng)熔化溫度和在A中溶解溫度降低，其生成自由能的值減小，相應(yīng)的硬度值下降。具有面心立方點(diǎn)陣的VC碳化物，穩(wěn)定性高，約在℃溫度開始溶解，在1100℃以上開始大量溶解（溶解終結(jié)溫度為1413℃）[17]；它在℃回火過程中析出，不易聚集長大，能作為鋼中強(qiáng)化相。中等碳化物形成元素W、Mo形成的M2C和MC碳化物具有密排和簡單六方點(diǎn)陣，它們的穩(wěn)定性較差些，亦具較高的硬度、熔點(diǎn)和溶解溫度，仍可作為在℃范圍使用鋼的強(qiáng)化相。M23C6(如Cr23C6等)具有復(fù)雜立方點(diǎn)陣，穩(wěn)定性差，結(jié)合強(qiáng)度較弱，熔點(diǎn)和溶解溫度較低（在1090℃溶入A中），只有在少數(shù)耐熱鋼中經(jīng)綜合合金化后才有較高穩(wěn)定性（如（CrFeMoW）23C6,可作為強(qiáng)化相。具有復(fù)雜六方結(jié)構(gòu)的M7C3(如Cr7C3、Fe4Cr3C3或Fe2Cr5C3)的穩(wěn)定性差，它和Fe3C類碳化物一樣很易溶解和析出，具有較大的聚集長大速度，一般不能作為高溫強(qiáng)化相[17]。
我們?nèi)詮腇e-Cr-C三元相圖可以簡便了解H13鋼中的合金碳化物相。按Fe-Cr-C系700℃[1820]和870℃[9]三元等溫截面的相圖,對含0.4%C鋼中,隨Cr量增加會出現(xiàn)（FeCr）3C（M3C）和（CrFe）7C3(M7C3)型合金碳化物。注意在870℃圖上h13圓鋼規(guī)格,只有含Cr量大于11%才會出現(xiàn)M23C6）。另外根據(jù)Fe-Cr-C三元系在5%Cr時的垂直截面,對含0.40%C的鋼在退火狀態(tài)下為α相（約固溶1%Cr）和（CrFe）7C3合金C化物。當(dāng)加熱至791℃以上形成奧氏體A和進(jìn)入（α+A+M7C3）三相區(qū),在795℃左右進(jìn)入（A+M7C3）兩相區(qū),約在970℃時,（CrFe）7C3消失,進(jìn)入單相A區(qū)。當(dāng)基體含C量﹤0.33%時,在793℃左右才存在（M7C3+M23C6和A）的三相區(qū),在796℃進(jìn)入（A+M7C3）區(qū)（0.30%C時），以后一直保持到液相。鋼中殘留的M7C3有阻止A晶粒長大的作用。Nilson提出，對1.5%C-13%Cr的成分合金，欠穩(wěn)定（CrFe）23C6不形成[20]。當(dāng)然,單以Fe-Cr-C三元系分析會有一些偏差,要考慮加入合金元素的影響。
H13熱處理工藝
等溫球化退火工藝為：860～890℃加熱保溫2h，降溫到740～760℃等溫4h，爐冷到500℃左右出爐。
2.淬火及回火要求韌性好的模具淬火工藝規(guī)范：加熱溫度1020～1050℃，油冷或空冷，硬度54～58HRC；要求熱硬性為主的模具淬火工藝規(guī)范、加熱溫度1050～1080℃，油冷，硬度56～58HRC。
回火溫度：530～560℃，硬度48～52HRC；回火溫度560～580℃；硬度47～49HRC。
回火應(yīng)進(jìn)行兩次。在500℃回火時，出現(xiàn)回火二次硬化峰，回火硬度較高，峰值在55HRC左右，但韌性較差。因此，回火工藝應(yīng)避開500℃左右為宜。根據(jù)模具的使用需要，在540～620℃范圍內(nèi)回火較好。
淬火加熱應(yīng)進(jìn)行兩次預(yù)熱（600～650℃，800～850℃），以減少加熱過程產(chǎn)生熱應(yīng)力。
3.化學(xué)熱處理H13鋼若進(jìn)行氣體滲氮或氮碳共滲可使模具進(jìn)一步強(qiáng)化蘇州東锜公司主要經(jīng)營冷作鋼，塑膠鋼和熱作模具鋼。未來將引進(jìn)人機(jī)一體化智能系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)各個生產(chǎn)環(huán)節(jié)的無縫對接，以滿足用戶個性化需求，為贏領(lǐng)的大規(guī)模個性化定制模式，培養(yǎng)創(chuàng)新型工業(yè)人才。公司在結(jié)合市場發(fā)展和客戶需求方面，不斷提高自身能力，開發(fā)新鋼種、研發(fā)新工藝。
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